Все о хранении на складе

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5.11. Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

5.12. Несущая способность Рсв, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле

где Рст – несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;

• давление во фронте ударной волны, тс/м2 (- давление, кгс/см2, принимаемое согласно прил 1*);
• коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: К = 1 м/с; К = 0,015 м; К = 0,7 для фундаментов под наружными стенками и К = 0,44 для внутренних стен (колонн);
• количество разнородных слоев грунта;
• коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
• периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;
• толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;
• угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
• коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;
• а1н – скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по ;
• параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тсс2/м4 принимаемый по ;
• площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора, приходящаяся на одну сваю, м2, за вычетом площади
• площадь опирания, м2, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности висячих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотненной засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

Примечание

Для промежуточных значений характеристик, приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию.

есущая способность свай-стоек

Рст, тс, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упрочнения основания согласно и 5.10 настоящих норм.

оличество свай и свай-оболочек в фундаменте убежища

определяется по формуле:

[ где Рс – постоянная нагрузка, тс, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1 *; ]

[ – площадь покрытия, м2, с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента; ]

[ – коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления: ]

• а) грунта оснований свай Кд = 1;
• б) материала сваи для висячих свай Кд = 1 и для свай-стоек Кд = 1,8;
• точно такой же, как в формуле (34);
• несущая способность сваи, тс.

РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

Ограждающие конструкции убежищ

должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослабления радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле:

[ где А – требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1; ]

• коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из слоев материала, равный произведению значений К для каждого слоя, принимаемых по *;
• коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из слоев материала, равный произведению значений К для каждого слоя, принимаемых по *;
• коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле:

[ где Кзас – коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по *; ]

• коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по а*.

Для материалов, близких по химическому составу

к приведенным в *, но отличающихся плотностью, коэффициенты К и Кп следует определять для толщины приведенного слоя Хпр, рассчитываемого из выражения:

• плотность вещества с известными значениями Кп и К
• толщина слоя вещества с плотностью, для которого определяется приведенная толщина Хпр

Примечание. При плотности застройки менее 10% коэффициент Кзас применяется равным единице.

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в *, приведенную толщину Хпрп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения:

• приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

• влажность нового неисследованного материала.

• Влажность материала с известными значениями Кп.

По найденному значению Хпр по * определяем значения К и Кп, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.

еобходимый коэффициент защиты

Необходимый коэффициент защиты противорадиационных укрытий в зависимости от их назначения и места расположения, а также характера производственной деятельности укрываемого населения устанавливается в задании на проектирование согласно прил. 1.

Примечание. Принимается, что выпавшие радиоактивные осадки равномерно распределены на горизонтальных поверхностях и горизонтальных проекциях наклонных и криволинейных поверхностей. Заражение вертикальных поверхностей (стен) не учитывается.

оэффициент защиты для помещений

Коэффициент защиты Кз для помещений укрытий в одноэтажных зданиях определяется по формуле

[формула]

• К1 – коэффициент, учитывающий долю радиации, проникающей через наружные и внутренние стены;
• учитываются наружные и внутренние стены здания, вес 1 м2 которых менее 1000 кгс;
• кратность ослабления стенами первичного излучения, определяется по ;
• кратность ослабления первичного излучения перекрытием, определяется по ;
• коэффициент, зависящий от высоты и ширины помещения;
• коэффициент, учитывающий проникание в помещение вторичного излучения;
• коэффициент, учитывающий снижение дозы радиации от экранирующего действия соседних строений;
• коэффициент, зависящий от ширины здания.

Примечание. Для промежуточных значений веса 1м2 ограждающих конструкций коэффициенты Кст, Кпер и Кп следует принимать по интерполяции.

оэффициент К0

Коэффициент К0 следует принимать при расположении низа оконного проема (светового отверстия) в наружных стенах на определенной высоте.

Примечания:

1. Для промежуточных значений ширины и высоты помещений коэффициент 1 принимается по интерполяции.
2. Для заглубленных сооружений высоту помещений следует принимать до верхней отметки обсыпки.

нижение дозы радиации

Снижение дозы радиации от экранирующего влияния соседних зданий и сооружений определяется коэффициентом Км, принимаемым по .

6.7. При разработке типовых проектов допускается определять защитные свойства помещений, предназначенных под противорадиационные укрытия, при усредненных значениях коэффициента Км, равных:

• 0,5 – для производственных и вспомогательных зданий внутри промышленного комплекса;
• 0,7 – для производственных и вспомогательных зданий, расположенных вдоль магистральных улиц или в городской застройке жилыми каменными зданиями;
• 1 – для отдельно стоящих зданий и зданий в сельских населенных пунктах.

6.8. Коэффициент защиты Кз для помещений укрытий на первом этаже в многоэтажных зданиях из каменных материалов и кирпича следует определять по формуле:

[ \frac {K1}{Kc} ]

где К1, Кст, К0, Км – обозначения те же, что и в формуле (37).

6.9*. Коэффициент защиты Кз, для помещений укрытий, расположенных на первом этаже внутри многоэтажного здания, когда ни одна стена этих помещений непосредственно не соприкасается с радиоактивно зараженной территорией, следует определять по формуле:

[ K = \frac{Kc}{K0Km} ]

где Кст, К0, Км – обозначения те же, что и в формуле (37), и определяются для внутренней стены помещения.

6.10*. Значения коэффициентов защиты, полученные по формулам (37), (40), (42) и (45) для противорадиационных укрытий, следует умножать на коэффициент 0,45 для зданий с а 0,5 и на коэффициент 0,8 для зданий с а 0,3 в случае, если не предотвращено заражение радиоактивными осадками смежных и лежащих над укрытием помещений.

6.11*. Коэффициент защиты Кз для укрытий, расположенных в не полностью заглубленных подвальных и цокольных этажах, следует определять по формуле:

[ \frac {Kc}{K0Km} ]

где Кст, К0, Км – обозначения те же, что и в формуле (37), для возвышающихся частей стен укрытия;

• кратность ослабления перекрытием подвала (цокольного этажа) вторичного излучения, рассеянного в помещении первого этажа, определяемая в зависимости от веса 1 м2 перекрытия;
• коэффициент, принимаемый при расположении низа оконного и дверного проемов (светового отверстия) в стенах на высоте от пола первого этажа 0,5 м и ниже равным 0,15а и 1 м и более – 0,09а, где а имеет такое же значение, что и в формуле (39).

6.12. Для подвальных и цокольных помещений, пол которых расположен ниже уровня планировочной отметки земли меньше чем на 1,7 м, коэффициент защиты следует определять по формуле (40) как для помещений первого этажа, а при обваловании стен этих помещений на полную высоту – по формуле (45).

6.13. В вес перекрытия над первым, цокольным или подвальным этажами производственных зданий промышленных предприятий при определении Кп в формулу (42) необходимо включать дополнительно вес стационарного оборудования, но не более 200 кгс/м2 с площади, занимаемой оборудованием.

Указанный вес оборудования принимается равномерно распределенным по перекрытию.

В вес 1 м2 перекрытия над цокольным или подвальным этажами жилых и общественных зданий, расположенных в зоне действия ударной волны, следует дополнительно включать вес 75 кгс/м2 от внутренних перегородок и ненесущих стен.

6.14. Для заглубленных в грунт или обсыпных сооружений (без надстройки) с горизонтальными, наклонными тупиковыми или вертикальными входами коэффициент защиты определяется по формуле

где V1, Кпер – обозначения те же, что и в формуле (37);

-часть суммарной дозы радиации, проникающей в помещение через входы, определяется по формуле

П90 – коэффициент, учитывающий тип и характеристику входа, принимаемый по ;

– коэффициент, характеризующий конструктивные особенности входа и его защитные свойства, принимаемый по .

Прямой тупиковый с поверхности земли по лестничному спуску или аппарели

Тупиковый с поворотом на 90°

Тупиковый с поворотом на 90 и последующим вторым поворотом на 90

Вертикальный (паз) с люком

Вертикальный с горизонтальным тоннелем

Расстояние от центраКоэффициент Квх при высоте входного проеме

Примечание. Для промежуточных значений размеров входов коэффициент Квх принимается по интерполяции.

В сооружениях арочного типа при определении Кпер толщина грунтовой обсыпки принимается для самой высокой точки покрытия.

6.15*. Коэффициент защиты для полностью заглубленных подвалов и помещений, расположенных во внутренней части не полностью заглубленных подвалов, а также для не полностью заглубленных подвалов и цокольных этажей при суммарном весе выступающих частей наружных стен с обсыпкой 1000 кгс/м2 и более определяется по формуле

– обозначения те же, что и в формулах (42) и (43).

6.16*. При наличии нескольких входов значение определяется как сумма значений по всем входам. Если во входе предусматривается устройство стенки-экрана или двери весом более 200 кгс/м2, то значение определяется по формуле

где Квх, П90 – обозначения те же, что и в формуле (44);

– количество входов;

– кратность ослабления излучения стенкой-экраном (дверью), определяемая по . как для Кст.

. САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ

7.1*. В помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать системы вентиляции, отопления, водоснабжения и канализации, обеспечивающие необходимые условия пребывания в них укрываемых согласно прил. 1*.

Элементы санитарно-технических систем следует проектировать с учетом максимального их использования при эксплуатации помещений в мирное время, при этом использование фильтров ПФП-1000, фильтров-поглотителей, фильтров ФГ-70 и средств регенерации в мирное время предусматривать не следует.

Расстояния между элементами оборудования, а также между конструкциями и оборудованием следует принимать согласно *.

Расстояние между элементами оборудования

Между двумя электроручными вентиляторами (между осями рукояток)

Между осью рукоятки вентилятора и ограждением

Между агрегатами оборудования и стеной при наличии прохода с другой стороны агрегата

Ширина проходов для обслуживания оборудования

Ширина проходов от установки У-150/6 до стен:

со стороны обслуживания

с нерабочей стороны

Между баллонами со сжатым воздухом (кислородом) и отопительными приборами

То же, при наличии экрана

Примечание. Расстояние между стенами и необслуживаемой стороной крупногабаритного оборудования принимается согласно СНиП по проектированию отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.

7.2. Системы санитарно-технических устройств защитных сооружений следует проектировать из стандартных или типовых элементов, выпускаемых отечественной промышленностью, преимущественно в виде блоков и укрупненных узлов. Размещение и крепление оборудования должны предусматриваться с учетом обеспечения надежного функционирования систем при возможных перемещениях ограждающих конструкций и появления в них остаточных прогибов в результате воздействия расчетной нагрузки.

Санитарно-технические устройства защитных сооружений для районов северной строительно-климатической зоны следует проектировать с учетом требований нормативных документов для этих районов.

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3.17*. Эквивалентную статическую нагрузку на изгибаемые и внецентренно сжатые (случай "а") элементы железобетонных конструкций покрытий убежищ при расчете их на изгиб и поперечную силу следует принимать равной динамической нагрузке по настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд. При этом коэффициенты динамичности при расчете конструкций элементов покрытий по несущей способности на изгибающий момент следует принимать по *, при расчете на поперечную силу – по той же таблице с увеличением их на 10% для отдельно стоящих убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентренно сжатых элементов перекрытия следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности Кд = 1,0.

3.18. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете центрально- и внецентренно сжатых (случай "б") стоек рам, колонн и внутренних стен следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности Кд, принимаемый по .

Примечание. Для внецентренно сжатых элементов железобетонных конструкций случаи "а" и "б" принимаются согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные условияКласс арматурной сталиКоэффициент Кд для покрытий убежищ

встроенных в помещения с площадью проемов, %расположенных под техническими подпольями

A-I, A-II, A-III, A-IV,

Примечания: 1. Предельные состояния б приняты согласно пп. 4.22. Для покрытий убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэффициент Кд принимается как для отдельно стоящих убежищ.3. При типовом проектировании встроенных убежищ площадь проемов в зданиях принимается более 50 %.

Условия расположения убежищКоэффициент Кд для убежищ

1. На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента выше уровня грунтовых вод

2. На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента ниже уровня грунтовых вод, а также на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу

3. На скальных основаниях или вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу

3.19*. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вертикальной динамической нагрузке, определяемой по

Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию а, к которым примыкают (а не опираются) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной на расстоянии 4 см от внутренней поверхности стены.

При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной эквивалентной статической нагрузкой.

3.20*. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете железобетонных изгибаемых и внецентренно сжатых (случай "а") элементов наружных стен следует определять по формуле

где Рмакс -динамическая горизонтальная нагрузка, определяемая согласно настоящих норм;

-коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по *, а при расчете на поперечную силу – согласно той же таблице, но с увеличением на 10 %;

-коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей массовой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента К0 принимается равным 0,8 при расчете по предельному состоянию а и единице – по предельному состоянию Iб. Для необвалованных стен и стен, расположенных в водонасыщенных грунтах, коэффициент К0 принимается равным единице.

Расчетные условияКласс арматурной сталиКоэффициент Кд для стен

заглубленных, обвалованных и примыкающих к помещениям подвалов (рис. а, б, в, г, е, ж, з, мсовмещенных с наружными стенами первого или цокольного этажей (рис. д, инаходящихся внутри помещений с площадью проемов, % 1(рис. к, л

Предельное состояние IаA-I, A-II, A-III,

Предельное состояние IбA-I, A-II, A-III, A-IV, Bp-I, B-I

Примечания: 1. Для стен убежищ, находящихся внутри помещений с легко разрушаемыми конструкциями, коэффициенты динамичности Кд принимаются те же, что и для стен убежищ, находящихся внутри помещений с площадью проемов более 50%. 2. При типовом проектировании встроенных в первые этажи убежищ площадь проемов в зданиях следует принимать более 50%.

3.21*. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяемой по настоящих норм, с коэффициентом динамичности Кд, равным 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) равной динамической нагрузке, определяемой по и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры – Кд = 2.

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд, определяемый согласно

При расчете сплошных фундаментных плит вертикальную эквивалентную статическую нагрузку следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд, принимаемый согласно .

Условия размещения фундаментной плитыКоэффициент Кд для убежищ

1. Не нескальных грунтах при расчете по предельному состоянию

2. На водонасыщенных грунтах при расчете по предельному состоянию

3. На скальных или вечномерзлых грунтах при использовании оснований по принципу

4. На вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышающиеся над поверхностью земли, следует рассчитывать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны , умноженному на коэффициент динамичности Кд = 2.

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

на стену, обращенную к взрыву, – по формуле (5);

на тыльную стену – 1,3

на покрытие и боковые стены – 1,25

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждающие конструкции аварийных выходов и защитно-герметические двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности Кд согласно

Для ограждающих конструкций аварийных выходов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать Кд = 1,3.

Коэффициент динамичности Кд для элементов входа

стен в местах примыкания входов

1. Из подвалов, не защищенных от ударной волны, и из помещений первого этажа с проемностью менее 10%

2. Сквозниковый с перекрытым участком против входного проема

3. Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:

в подвальном (цокольном) этаже

4. Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, расположенных:

5. Из лестничных клеток с проемностью менее 10% при входе в лестничную клетку с улицы

6. Тупиковый бег оголовка или с легким (разрушаемым) павильоном

7. В возвышающихся над поверхностью открытых наружных стенах, а также вход с аппарелью

8. Аварийный выход с вертикальной шахтой

Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой – с площадью проемов более 50%, а также для элементов входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендикулярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величину этой эквивалентной статической нагрузки следует принимать для убежищ II и III классов 0,25 кгс/см2, для убежищ IV класса – 0,15 кгс/см2.

Внутренние стены расширительных камер, расположенных за противовзрывными устройствами, должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см2, независимо от класса убежища.

3.26*. Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффициент 0,2. Кроме того, перекрытия следует проверять расчетом на нагрузку от обручений вышележащих конструкций, равную 0,3 кг/см2.

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчитывать на два случая:

а) загружение только снаружи;

б) результирующее – загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по *-3.21*, а изнутри – по * настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противорадиационных укрытий следует принимать согласно прил. 1*.

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конструкций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП: основные положения проектирования строительных конструкций и оснований, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

4.29. Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться по формуле

где Р – продавливающая сила;

-среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании, в пределах рабочей высоты сечения

– расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

и Р предполагается, что продавливанием происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.

При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на величину /с, но не более 2,5 (где с – длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

-суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые поверхности пирамиды продавливания;

– расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.

При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железобетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воздействия производится по методу предельных состояний – по потере несущей способности (предельные состояния первой группы) и должен обеспечивать от:

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;

потери устойчивости формы отдельными элементами конструкций;

разрушения конструкций при совместном воздействии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений должен выполняться с учетом упруго-пластических свойств материалов – предельное состояние

Предельное состояние конструкций в упруго-пластической стадии (состояние а) характеризуется началом разрушения бетона сжатой зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арматура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию а рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих конструкций убежищ, тоннели аварийных выходов.

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние б) характеризуется достижением в растянутой арматуре напряжений, равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного динамического призменного сопротивления бетона.

Расчет железобетонных конструкций по предельному состоянию б обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По предельному состоянию б следует рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.

б шарнирно опертых изгибаемых и внецентренно сжатых (случай "а") элементов нормируются величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния , к величине упругого прогиба (перемещения) конструкции , при котором напряжение в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

Для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию а, следует принимать К = 3м соблюдать условие , а для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию б, – К = 1 и соблюдать условие

Величины прогибов конструкций определяются:

а) упругий прогиб изгибаемых элементов , при котором напряжения в растянутой зоне достигают значений , по формуле

, котором начинается раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

, при котором начинается разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

– расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию);

– расчетная динамическая призменная прочность бетона;

– модуль упругости арматуры;

– площади растянутой (сжатой) арматуры;

– коэффициенты армирования сечения растянутой (сжатой) арматуры;

-расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;

-рабочая высота сечения;

-расчетная длина элементов;

-ширина прямоугольного сечения;

-продольная сжимающая сила;

-коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно ;

-изгибающий момент, при котором напряжение в арматуре достигает , определяемый из выражения

(0,5хд – а

– максимальный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением при условии и определяемый для прямоугольного сечения из выражения

– определяются по настоящих норм.

а элементов с защемленными опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов (случай "а") нормируется величиной угла раскрытия трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

= 0,035 + .(10)

принимается рваным 0,2 рад,

– относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражений:

для внецентренно сжатых элементов (случай "а")

-коэффициент армирования сечения растянутой зоны, определяемый из выражения

Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние а) обеспечивается при условии

-величина угла раскрытия трещин в шарнире пластичности от расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.